肖玲丁春华孙岩桦虞烈
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2010.00585
通过高能球磨和感应烧结制备耐高温自润滑IS304涂层, 涂层中自润滑相明显细化,其中Ag尺寸为5 μm左右, BaF2/CaF2尺寸为1 μm左右. 研究表明, 环境温度和组织对涂层的摩擦性能有较大影响, 当温度为20-340 ℃时, 2种涂层的摩擦系数都较高, 磨损机理主要为微观脆性断裂; 随着温度升高, 由于磨损面上形成由氟化物和Ag组成的自润滑膜, 涂层的摩擦系数急剧降低. 当温度为340-700 ℃时, 由于IS304涂层中润滑相尺寸细小且分布均匀, 使得磨损面上形成的润滑膜完整, 并且Ag膜尺寸细小、分布均匀, 因此IS304涂层的摩擦系数明显低于润滑相粗大的PM304; 当温度继续升高至700-800 ℃时, 在摩擦力的作用下, 软化的润滑膜表面出现塑性流变, 涂层的摩擦系数明显增大. 由于PM304涂层的磨损面上的Ag膜尺寸粗大, 且Ag膜的塑性流变比氟化物膜更严重, 使得PM304涂层的摩擦系数明显大于IS304.
关键词:
自润滑膜
,
friction coefficient
,
fluoride
,
Ag
郝晓东
,
刘昕
,
张建
,
张启富
腐蚀与防护
不同表面粗糙度的冷轧板进行磷化处理后,采用T1000粗糙度仪对基板表面粗糙度进行测定,通过脱膜法、扫描电镜、摩擦试验机对磷化膜膜重、表面形貌、摩擦系数和耐磨性进行了研究.结果表明,基板表面粗糙度对磷化膜膜重影响不大;表面粗糙度较小,则形成的磷化膜均匀致密且粒径较小,磷化膜摩擦系数相对较大,耐磨性相对较差;反之若表面粗糙度较大,则形成的磷化膜相对疏松粒径较大,磷化膜表面摩擦系数较小,耐磨性较好.
关键词:
冷轧板
,
表面粗糙度
,
磷化
,
摩擦系数
,
耐磨性
姬寿长
,
李争显
,
罗小峰
,
杜继红
,
华云峰
,
王彦锋
稀有金属材料与工程
将经过预处理的TC21钛合金试样置入真空渗碳炉中进行渗碳.分别用X射线衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)及显微维氏(HV)硬度仪、摩擦磨损试验机,对渗碳层的物相结构、组织形貌、硬度和耐磨性进行分析.结果表明:经渗碳处理后,通过渗层组织可判定没有氢化物,XRD未检测发现氢化物及含H相,出现了TiC等碳化物相,表面硬度提高了2.66倍.渗碳前Ti/Ti对磨的摩擦系数约为0.6,渗碳后TiC/TiC的摩擦系数约为0.23,渗碳体与原始表面的摩擦系数介于二者之间.TC21钛合金对磨两方经渗碳处理,改善了摩擦性能;如Ti/Ti部件对磨时,渗碳方可提高耐磨性,非渗碳件在与渗碳件对磨中,加剧了非渗碳件的磨损.渗碳也改变了TC21钛合金部件之间的摩擦状态,TC21基体由Ti基/Ti球之间的粘着磨损变为Ti基/TiC球磨粒磨损+剥层磨损.
关键词:
TC21钛合金
,
无氢渗碳
,
摩擦系数
,
耐磨性
,
磨粒磨损
,
剥层磨损
Ovcharenko V.E.
,
Psaknye S.G.
,
Ivanov Yu.F.
,
Mokhovikov A.A.
,
于宝海
,
赵彦辉
,
Ignat'ev A.S.
稀有金属材料与工程
介绍了TiC/Ni-Cr-Al合金陶瓷在脉冲电子束熔化后的实验及结构方面的表征,考察了表面纳米尺寸结构的不同级别对亚表层金属物理性质的影响.结果表明,在氙气或者是氙气+氮气的气体放电等离子体辐照后在亚表层出现纳米结构的碳化物颗粒,这大大降低了摩擦系数,使金属陶瓷切削金属时的寿命提高约20倍.
关键词:
金属陶瓷
,
微观结构
,
结构级别
,
摩擦系数
,
寿命
张玮
,
满卫东
,
林晓棋
,
吕继磊
,
阳硕
,
赵彦君
人工晶体学报
利用直流辉光等离子体化学气相沉积(DC-GD CVD)设备在碳化硅(SiC)密封材料上沉积复合金刚石薄膜(ICD).实验通过两步工艺,先在SiC上沉积一层微米金刚石薄膜(MCD),然后再沉积一层纳米金刚石薄膜(NCD)形成复合金刚石薄膜(ICD).通过场发射扫面电镜和拉曼测试,研究了MCD、NCD和ICD薄膜的表面形貌和材料结构.各种金刚石薄膜利用轮廓仪、划痕测试和摩擦磨损测试其力学性能.结果显示ICD薄膜既有较强的结合力,其摩擦系数也较低.ICD薄膜涂层的SiC密封环的摩擦系数为0.08 ～0.1.
关键词:
碳化硅
,
金刚石薄膜
,
等离子体化学气相沉积
,
摩擦系数
郭巧琴
,
李建平
,
蒋百灵
材料热处理学报
利用非平衡磁控溅射离子镀技术在铝基轴承合金表面沉积Cp/AlSn复合镀层.采用原子力显微镜(AFM)和扫描电子显微镜(SEM)对镀层的微观形貌进行观察,并对镀层的维氏硬度和摩擦学性能进行了测试.结果表明,非平衡磁控溅射离子镀Cp/AlSn镀层,当碳靶电流在0.2～0.8A范围内,镀层呈等轴结构生长,随碳靶电流增大,镀层晶粒逐渐细化,且致密度增加;在Cp/AlSn复合镀层中,Al、Sn和C元素分别以单质形式存在,且随掺碳量增加,Cp/AlSn复合镀层非晶特征逐渐增强;随碳靶电流增加,镀层硬度增加,摩擦系数减小,电流为0.8A时,镀层硬度最高为230 HV0.025.摩擦系数最低为0.09,磨损率先减小后增大,碳靶电流为0.4A时,镀层的磨损率最低为6.6×10-16 m3/(N·m),其磨损机制逐渐由粘着磨损转变为磨粒磨损.
关键词:
非平衡磁控溅射
,
Cp/AlSn镀层
,
硬度
,
摩擦系数
张智源
,
杜三明
,
张永振
,
康克家
机械工程材料
将PTFE编织复合材料与9Cr18Mo钢组成摩擦副,在高速压摆摩擦磨损试验机上进行干摩擦磨损试验,研究了循环次数和摩擦温度对摩擦因数的影响,用扫描电镜观察了不同阶段摩擦表面及磨屑的形貌,并分析了PTFE编织复合材料的磨损机理.结果表明:PTFE复合材料的摩擦因数随着循环次数的增加先迅速降低,后在一定范围内达到动态平衡,随着摩擦的继续进行,摩擦因数急剧上升,PTFE复合材料发生磨损失效;摩擦温度是影响PTFE复合材料摩擦磨损机制一个重要因素,摩擦温度的急剧升高将加剧PTFE复合材料的磨损;随着磨损的加剧,磨屑也表现为相应的恶化趋势;磨损机理以疲劳磨损为主.
关键词:
高速摆动
,
PTFE
,
摩擦因数
,
疲劳磨损
程延海
,
陈衡阳
,
韩东太
,
邹勇
,
朱真才
稀有金属材料与工程
采用化学镀的方法,调整化学镀工艺参数,在低碳钢表面获得了PTFE含量不同的Ni-Cu-P-PTFE镀层,研究了PTFE粒子对Ni-Cu-P-PTFE镀层表面形貌、相、显微硬度、结合强度以及摩擦等性能的影响.结果表明,Ni-Cu-P-PTFE镀层的沉积速度随着PTFE浓度的增加而升高.进一步的实验结果表明,由于PTFE颗粒自身的疏松结构和软质特性,PTFE颗粒在镀层中的共沉积会引起Ni-Cu-P-PTFE镀层的显微硬度下降.同时Ni-Cu-P-PTFE镀层的结合强度会随着PTFE浓度的增加而减小.此外,PTFE的添加会使Ni-Cu-P-PTFE镀层的摩擦系数降低,这些结果与PTFE粒子在Ni-Cu-P-PTFE镀层中的含量成反比,而与镀液中PTFE粒子的浓度没有良好的对应关系.
关键词:
Ni-Cu-P-PTFE
,
沉积速度
,
显微硬度
,
结合力
,
摩擦系数
齐东丽
,
雷浩
,
范迪
,
裴志亮
,
宫骏
,
孙超
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2014.00549
采用直流反应磁控溅射技术在M2高速钢基片上制备了不同Mo含量的CrMoN复合涂层,研究了Mo含量的变化对CrMoN复合涂层成分、相结构、化学价态、截面形貌、显微硬度和摩擦性能等的影响.结果表明,随着Mo含量的增加,CrMoN复合涂层的相结构先转变为以fcc-CrN相为基础的(Cr,Mo)N置换式固溶体,后转变为以fcc-γ-Mo2N相为主的混合相,当Mo含量为69.3％(原子分数)时,伴有少量的bcc-Mo相生成;CrMoN复合涂层的显微硬度先增加后降低,在Mo含量为45.4％时具有最高值;当Mo含量大于45.4％时,在与对磨副摩擦过程中会生成大量的MoO3相,降低了摩擦系数和磨损率.
关键词:
CrMoN复合涂层
,
磁控溅射
,
显微硬度
,
摩擦系数
